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始缺陷的比值然后將所有屈曲向量均乘以這個比值，得到各節(jié)點的初始缺陷，之后再建立非線性荷載工況1.0恒十n活其中n為活荷載控制因子，通過改變活荷載控制因子值調(diào)節(jié)屈曲安全系數(shù)。取彈性屈曲分析結(jié)果中的位移最大點作為控制節(jié)點，建立控制點位移系數(shù)N:與安全系數(shù)K之間的非線性曲線左口。

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最終建立的非線性荷載工況為1.0恒+4活，同時非線性曲線收斂于^K =4.25，滿足JGJ 7-2010第4.3.4條安全系數(shù)K不小于4.2的規(guī)定;活荷載控制因子，i =4，則表明此時用于屈曲分析施加在結(jié)構(gòu)上的活荷載為2.0 0 /襯。因此整體結(jié)構(gòu)的平面外穩(wěn)定性可以保證，并且平面外穩(wěn)定不作為結(jié)構(gòu)設計的控制性因素。

4動力特性分析

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    由于該平板網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)振動變形幅度較小，因上可以采用線性疊加原理。通過分析得出，該結(jié)構(gòu)萬部平板網(wǎng)架桿件多相對于下部組合柱剛度較大泛此可近似假定為單質(zhì)點體系來考慮結(jié)構(gòu)的動力聯(lián)性同時考慮到組合柱與上部平板網(wǎng)架之間的關(guān)13較為復雜放采用振型分解反應譜法進行地震效位計算。通過計算得出，前巧階振型周期如表】月示結(jié)構(gòu)前3階振型