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為使配油盤的接觸應(yīng)力盡可能減小和使缸體與配油盤之間保持液體摩擦，配油盤應(yīng)有足夠的支承面積。為此設(shè)置了輔助支承面，如下圖中D5，D6。輔助支承面上開有寬度為B的通油槽，起卸荷作用。配油盤的總支承面積F為，在工作過的配油盤表面�？吹皆诟邏簠^(qū)側(cè)有明顯的偏磨現(xiàn)象，偏磨會使缸體與配油盤間摩擦損失增大，泄流增加，油溫升高，油液粘性和潤滑性下降，而影響到泵的壽命。缸體是個復(fù)雜的受力體，造成偏磨的原因，除了可能有受力不平衡，使缸體發(fā)生傾倒。下面就缸體受到的主要力矩進(jìn)行穩(wěn)定性分析。。

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直軸式軸向柱塞泵主要結(jié)構(gòu)如圖1.1所示。柱塞的頭部安裝有滑靴，滑靴底面始終貼著斜盤平面運動。當(dāng)缸體帶動柱塞旋轉(zhuǎn)時，由于斜盤平面相對缸體平面（xoy面）存在傾斜角 ，迫使柱塞在柱塞腔內(nèi)作直線往復(fù)運動。如果缸體按圖示n方向旋轉(zhuǎn)，在 ～ 范圍內(nèi)，柱塞由下死點(對應(yīng) 位置)開始不斷伸出，柱塞腔容積不斷增大，直至上死點(對應(yīng) 位置)止。在這過程中，柱塞腔剛好與配油盤吸油窗相通，油液被吸人柱塞腔內(nèi)，這是吸油過程。隨著缸體繼續(xù)旋轉(zhuǎn)，在 ～ 范圍內(nèi)，柱塞在斜盤約束下由上死點開始不斷進(jìn)入腔內(nèi)，柱塞腔容積不斷減小，直至下孔點止。在這過程中，柱塞腔剛好與配油盤排油窗相通，油液通過排油窗排出。這就是排油過程。由此可見，缸體每轉(zhuǎn)跳各個往塞有半周吸油、半周排油。如果缸體不斷旋轉(zhuǎn)，泵便連續(xù)地吸油和排油。。

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困油現(xiàn)象的危害： 徑向不平衡力很大時能使軸彎曲，齒頂與殼體接觸，同時加速軸承的磨損，降低軸承的壽命。 消除困油的方法，通常是在兩側(cè)蓋板上開卸荷槽，使封閉腔容積減小時通過左邊的卸荷槽與壓油腔相通，容積增大時通過右邊的卸荷槽與吸油腔相通。 對稱布置的雙卸荷槽的位置，應(yīng)保證如下條件： （a）當(dāng)困油容積開始由大變小、液體受擠壓時，該容積應(yīng)與壓油腔相通。 （b）當(dāng)困油容積為小時，壓油腔應(yīng)與吸油腔隔開。 （c）當(dāng)困油容積開始由小變大時，該容積應(yīng)與吸油腔相通。 （1）對稱布置的雙矩形卸荷槽。

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為了提高滑靴的拉脫強(qiáng)度，可以將滑靴的收口部位加厚�；サ那蛎鎴A柱度和橢圓度不大于0.003mm，與柱塞球頭鉚合時的徑向間隙應(yīng)不大于0.01mm，與柱塞球頭的接觸面積不小于70%�；サ牟牧峡刹捎们嚆~或高強(qiáng)度的黃銅制造。要特別注意材料中心不允許有疏松和偏析，否則容易引起疲勞強(qiáng)度損壞。 在泵的結(jié)構(gòu)尺寸確定后，取決于吸排有壓力差的大小。在實際工況條件下，泵排油壓力常隨負(fù)載改變而變化。要避免在新工況條件下的壓力沖擊，應(yīng)改變壓縮角 和 以適應(yīng)壓力差的變化。簡單的方法是在過渡區(qū)開設(shè)減振槽。。

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分油盤吸、排油窗口兩端的間隔稱為過渡密封區(qū)。為避免柱塞位于過渡密封區(qū)時將吸、排油窗口串通，應(yīng)使轉(zhuǎn)子端面的通液孔長度小于過渡密封區(qū)，形成正封閉。但這會產(chǎn)生困油現(xiàn)象，引起沖擊和噪聲。為消除困油現(xiàn)象，在吸、排油窗口的端部開小三角槽(卸荷槽)，從而避免閉死容積出現(xiàn)。分油盤的結(jié)構(gòu)有對稱型和非對稱型兩種。(a)為對稱型結(jié)構(gòu)，吸、排油窗口兩端均有卸荷槽，其左右對稱，允許泵正反轉(zhuǎn)。。

泵體上裝有安全閥，當(dāng)排出壓力超過規(guī)定壓力時，輸送液體可以自動頂開安全閥，使高壓液體返回吸入管。 內(nèi)嚙合齒輪泵，它由對相互嚙合的內(nèi)齒輪、它們中間的月牙形件、泵殼等構(gòu)成。月牙形件的作用是將吸入室和排出室隔開。當(dāng)主動齒輪旋轉(zhuǎn)時，在齒輪脫開嚙合的地方形成局部真空，液體被吸A泵內(nèi)充滿吸入室各齒間，然后沿月牙形件的內(nèi)外兩側(cè)分兩路進(jìn)入排出室。在輪齒進(jìn)入嚙合的地方，存在于齒間的液體被擠壓而送進(jìn)排出管。。

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